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热变形温度（HDT）是指试样在1.80MPa（A法）或0.45MPa（B法）弯曲应力下，随着试验温度的升高，当试样中点达到标准挠度时的温度.A，B两种测试方法弯曲应力不同，测得的热变形温度也有所差别.本文选取两种不同固化剂，对A，B法进行了对比试验，结果见表3. 由表3可以发现：当采用改性脂环胺B1为固化剂时，B法比A法测值高1.3℃；当采用聚酰胺B3为固化剂时，B法比A法测值高6.1℃.两种测试方法相比，弯曲应力较小的B法测得的热变形温度较高，且A，B法测得的热变形温度差值与固化体系有关.这是因为对于同一种固化体系，试件的弹性模量相同，弯曲应力较小的B法作用下试件的挠度较小，所以B法测得的热变形温度较高.而不同固化体系A，B法测得的热变形温度差值不同，这可能是因为不同固化体系的试件弹性模量不同，且弹性模量随温度变化的情况也不同.因此，A，B两种测试方法不能互换，且两种方法的测值没有换算关系.为了与规范保持一致，本文后续试验均采用B法测试热变形温度. 2.2固化条件对结构胶热变形温度的影响 环氧结构胶固化产物的性能与固化条件（如固化时间、固化温度）密切相关.为了研究结构胶常温固化和升温固化情况，设置了5种固化条件：23℃7d是结构胶性能检测的常规固化条件；23℃21d为材料规范推荐的固化条件；23℃1d+40℃1d常用于结构胶性能的快速检测；后两种固化条件的固化温度较高，与实际工程中升温固化的情况类似.实验结果见表4. 由表4可以发现：随着固化时间的延长，结构胶的热变形温度显著提高.当采用改性聚酰胺B3为固化剂时，23℃21d与23℃7d两种固化条件相比，结构胶热变形温度从50.5℃提高到59.1℃，提高了8.6℃.这是因为23℃7d固化条件下，环氧结构胶固化反应并不完全，随着固化时间的延长，结构胶固化程度提高，交联密度增大，热变形温度升高.同时比较23℃21d与23℃1d+40℃1d两种固化条件，其结构胶的热变形温度相近，考虑到结构胶固化反应的长期性以及夏季环境温度升高的情况，可采用23℃1d+40℃1d快速固化条件代替材料规范推荐的23℃21d固化条件（测试周期长，工程应用不便）.因此，本文后续试验采用23℃1d+40℃1d固化条件对结构胶的耐热性能进行研究. 由表4还可以发现：升温固化可以显著提高结构胶的热变形温度.当采用改性脂环胺B1为固化剂时，23℃7d和23℃7d+80℃1d两种固化条件相比，结构胶的热变形温度从53.2℃提高到88.7℃，提高了35.5℃.这是因为提高固化温度能使结构胶链段运动能力增强，体系中未反应的环氧基团进一步反应，交联密度增大，热变形温度升高.因此，在对耐热性有较高要求的加固工程中，可以采用升温固化的方法，既可以提高结构胶的耐热性能，又可以缩短工期. 2.3固化剂对结构胶热变形温度的影响 由表4可知：采用不同类型固化剂的结构胶，其热变形温度有所不同.当采用改性脂环胺B1、酚醛胺B2和改性芳香胺B5为固化剂时，结构胶的热变形温度高于采用聚酰胺B3和改性脂肪胺B4为固化剂的结构胶热变形温度.这是因为前面几种固化剂分子结构中含有刚性基团[4]，如芳香环和脂肪环，固化产物交联点间链段的刚性增加，链段运动较为困难，因此热变形温度较高. 由表4还可以发现：采用不同类型固化剂的结构胶，其升温固化效果不同.23℃1d+40℃1d与23℃7d相比，当采用改性芳香胺B5或改性脂环胺B1为固化剂时，前者固化条件下结构胶热变形温度分别提高了15.6℃和15.3℃.而当采用酚醛胺B2或改性脂肪胺B4为固化剂时，前者固化条件下结构胶热变形温度仅分别提高了10.5℃和11.6℃.这是因为改性芳香胺、改性脂环胺在常温下的反应活性较小，固化程度较低，升温固化能更显著地提高它们的固化程度. 在5种不同类型固化剂中，改性脂环胺B1耐热性能较好，适用期长，粘度低，力学性能好；改性芳香胺B5虽然耐热性好，适用期长，但是其粘度较大，力学性能较差；酚醛胺B2耐热性能较好，反应活性高，并且可以在潮湿及水下环境使用，工程应用十分广泛；聚酰胺B3和改性脂肪胺B4耐热性能较差[4].综合以上分析并结合加固工程对压注型粘钢结构胶的要求，选择改性脂环胺B1和酚醛胺B2复配，经试验，当B1与B2配比为7∶3时，固化剂的综合性能良好，其固化物的热变形温度见表4. 2.4稀释剂对结构胶热变形温度的影响 稀释剂是压注型粘钢结构胶的重要组成部分，稀释剂的加入不仅可以提高结构胶的流动性和浸润性，同时便于各组分混合均匀，还可以延长适用期；但是稀释剂的加入，往往会降低结构胶固化产物的耐热性能[5].因此，需要综合考虑结构胶的耐热性能和粘度，合理选择稀释剂及其掺量.采用改性脂环胺B1为固化剂，选取3种不同官能度的环氧稀释剂，考察了它们对结构胶热变形温度及粘度（A组分的粘度）的影响，结果见图1. |
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